某公司承接的某工程地上30層、樓高95m、建筑面積32000m，使用由發(fā)展商提供的一臺QTZ125(ZX6016)塔式起重機。該塔機無隨機使用說明書，采用預(yù)埋16-M36螺栓拉緊、塔機底座無壓重的安裝方式，交付使用時，塔機實際安裝高度25m、吊臂長42m、臂端吊重2.9t。

由于底座無壓重，塔機提前在塔高26m處做第一道附著裝置。項目部根據(jù)JL6018塔機標準附著裝置尺寸，自行設(shè)計制造安裝塔機超長附著裝置。建筑物與塔機中心距為9.3m、兩組撐桿附墻間距8m、加長附著桿最長11m，附著后塔機爬升到44m。使用第10天附墻支座8-16mm預(yù)埋鋼筋出現(xiàn)了斷裂，一組附著撐桿從附墻建筑物的柱上掉落到8層樓面，險些造成塔機倒塌的重大事故。

事故發(fā)生以后，項目部又在塔高35m處安裝相同尺寸的第二道附著裝置，改用6-20mm鋼筋附墻預(yù)埋件，完成附著后塔機爬升到50m。在安裝單位自檢驗收時，附著撐桿上M64調(diào)距螺栓的轉(zhuǎn)動插孔又發(fā)生開裂，格構(gòu)式附著撐桿部分弦桿角鋼因為受壓變形不能使用，此時工地才停工報告等候處理。

事故分析

塔式起重機超長附著裝置

1)附著撐桿的附墻角度過大由于現(xiàn)場條件 <BR>限制及塔機安裝位置考慮不周使撐桿的附墻角度過大(70°以上)，造成附著撐桿承受的軸向拉壓應(yīng)力過大，當受到由塔機平衡臂和起重臂產(chǎn)生的不平衡力矩、動載荷、風載荷和回轉(zhuǎn)慣性力等組成的外載荷時，交變拉壓應(yīng)力使整套附著裝置中最薄弱部位的作用失效。

2)超長附著撐桿的剛度不夠4支8～11m長的格構(gòu)式細長內(nèi)外附著撐桿，其300mm×300mm的截面偏小、剛度不夠、穩(wěn)定性差。

3)雙耳單孔支座的受力不均雙耳單孔支座在內(nèi)外撐桿的作用下受力不均衡，則對預(yù)埋鋼筋產(chǎn)生的循環(huán)應(yīng)力不對稱，增大了預(yù)埋件受到水平剪切應(yīng)力的沖擊頻率。

4)預(yù)埋件材料選用不當預(yù)埋件選用16mm鋼筋穿附墻支座底板孔90°彎頭焊接，使20MnSi鋼的韌性降低、脆性增加，易發(fā)生過量塑性變形?，F(xiàn)場查測鋼筋的斷口顯示，預(yù)埋鋼筋在交變拉壓應(yīng)力和水平剪切應(yīng)力的作用下產(chǎn)生過載、疲勞現(xiàn)象，高周(高循環(huán))情況下冷脆致斷。

5)螺栓材料未處理用45#鋼機制的重要螺栓必須進行調(diào)質(zhì)處理，以消除機械加工產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力和改善螺桿的綜合機械性能。附著撐桿M64調(diào)距螺栓轉(zhuǎn)動插孔發(fā)生開裂是因為45#鋼未調(diào)質(zhì)就使用造成的。

事故處理

首先由安裝單位編制塔機超長附著安裝技術(shù)方案，內(nèi)容包括處理措施和附著安排等。

處理措施根據(jù)以上事故分析，附墻板的受力按8-16mm預(yù)埋鋼筋斷裂時的拉斷力校核。

1)確定用┕75×8角鋼做弦桿、┕40×4角鋼做腹桿，制作400mm×400mm截面的附著撐桿；根據(jù)附著桿角度＞70°，驗算附著桿的剛度及穩(wěn)定性應(yīng)滿足塔機工作及非工作狀態(tài)下的最大荷載。

2)撐桿附墻改為單耳雙孔支座和10-M24地腳螺栓附墻預(yù)埋件。

3)將45#鋼制作的附著撐桿M64調(diào)距螺栓改為M72，并進行調(diào)質(zhì)處理，同時取消轉(zhuǎn)動插孔。

附著安排塔高32m處安裝第一道附著裝置，同時拆除原來兩道失效的附著裝置，塔高50m處做第二道附著，68m處作第三道附著，86m處作第四道附著。塔機總高度107m，附著裝置以上獨立高度21m，滿足施工要求。

綜上所述，塔機超長附著時除要備有使用說明書等技術(shù)資料外，必須由具備安裝資質(zhì)的單位負責安裝并制訂安全技術(shù)方案，附著安裝爬升后塔機必須經(jīng)過驗收后方可使用。沒有落實這些工作是此次事故的根本原因；超長附著裝置附墻預(yù)埋件在受到交變拉壓應(yīng)力及水平剪切應(yīng)力的高循環(huán)沖擊下，發(fā)生過量塑性變形，由疲勞而造成破斷，是此次事故的直接原因。同時，塔機超長附著裝置的設(shè)計還要充分考慮到附著桿的附墻角度盡量接近45°，驗算附著桿的剛度及穩(wěn)定性應(yīng)滿足塔機工作及非工作狀態(tài)下的最大荷載，選用合適材料及制造工藝等綜合因素。