ZY22破碎機廠家，硅酸鹽原料破碎機，溴礦石破碎機
如果您想了解更多內(nèi)容，請撥打：0371-67772626對決定鄂式破碎機性能的主要參數(shù)如主軸轉速、生產(chǎn)能力、破碎力、功率等，經(jīng)過理論和實測分析研究得到并通過測試驗證，證實對鄂破具有較高準確度的經(jīng)驗計算公式，在破碎機設計中廣泛采用。其中，對鄂破機機構參數(shù)的優(yōu)化通常選擇生產(chǎn)能力最大或行程特性值最小為目標，在推薦的經(jīng)驗公式基礎上建立機構主要參數(shù)的優(yōu)化數(shù)學模型，設計變量有曲柄長度、連桿長度、肘板長度、機架安裝角，或者連桿長度、連桿傾角、傳動角和懸掛高度等尺寸參數(shù)，采用有復合形法、遺傳算法等優(yōu)化設計方法。
1．調(diào)整座優(yōu)化設計
為了使調(diào)整座能更好地承受破碎力，減少彈性變形，使其能更好滿足礦石破碎要求，鄂式破碎機廠家對其結構進行有限元優(yōu)化計算。采用Cosmos／Works工程分析軟件對調(diào)整座進行結構優(yōu)化。其步驟為：
(1)優(yōu)化目標。定義調(diào)整座體積最小為優(yōu)化目標函數(shù)。
(2)設計變量。由于鄂破機的結構所限，調(diào)整座的外部尺寸不能變化。從有限元計算結果得知，應力最大的位置在開出方孔的圓角處，定義設計變量為：尺寸25作為第1個設計變量D1，優(yōu)化時程序推薦范圍是12．5-37．5；開槽上下端厚度30尺寸作為第2個設計變量D2和第3個設計變量D3，推薦值為15—45；圓角半徑R10作為第4個設計變量R1，推薦值為5-20，以推薦值作為設計變量的變動范圍。
(3)定義行為約束。為保證調(diào)整座在結構優(yōu)化前后的強度和剛度不變，即應力值相近，取優(yōu)化前經(jīng)有限元計算出的最大應力值228．6MPa作為行為約束尺寸。
(4)網(wǎng)格劃分。第1次優(yōu)化循環(huán)前的網(wǎng)格采用優(yōu)化前創(chuàng)立靜態(tài)分析的網(wǎng)格，在優(yōu)化的每一次循環(huán)中都對網(wǎng)格重新劃分。
(5)運行優(yōu)化程序。在優(yōu)化的過程中，當確定了優(yōu)化循環(huán)次數(shù)，點擊運行優(yōu)化程序后，優(yōu)化自動進行，在優(yōu)化過程中可以直接從模型中看到設計變量在每次設計周期中改變的數(shù)值，直到程序計算出最優(yōu)結果為止。
(6)顯示結果。當模型完成優(yōu)化分析后，得出原始和最后設計、某周期的設計歷程、收斂(迭代)圖、局部趨勢圖解等項目。
2．調(diào)整座優(yōu)化結果分析
經(jīng)有限元優(yōu)化模塊對調(diào)整座結構優(yōu)化后設計變量的最后結果如圖所示，優(yōu)化后：尺寸D1明顯增大，因為肋板的作用力直接作用在這個面上，加大這個尺寸就相當于加厚受力面，對應力的合理分布是有顯著作用的；圓角半徑R1也明顯加大。
3．調(diào)整座結構改進方案
通過對調(diào)整座結構進行優(yōu)化設計分析，增加肋板力承受面的厚度，減小上、下兩壁的厚度既可減輕調(diào)整座重量，同時又增強了調(diào)整座的強度、改善了應力集中現(xiàn)象。調(diào)整座結構的設計要考慮很多因素，如調(diào)整座為鑄鋼件，各個壁厚應盡量均勻。所以調(diào)整座的3個壁厚優(yōu)化尺寸D1調(diào)整為30，而D2和D3調(diào)整為25，圓角半徑調(diào)整為R15。這樣既可增加強度和剛度，又可減小其體積，并使鑄件的壁厚盡量均勻。
首先，分析鄂式破碎機直線形破碎板對鉗角的影響。設破碎腔內(nèi)的物料塊重量為G，靜、動顎對物料塊的破碎力分別為P1、P2時，則物料塊的受力情況示于圖1。根據(jù)破碎物料時的受力平衡條件，可有：向下的垂直分力總和大于向上的垂直分力總和。破碎力只是鉗角的減函數(shù)，即鉗角越小破碎力越大。
其次，分析弧形破碎板對鉗角的影響。圖2為圓弧形破碎板。對于圓弧形破碎板，鉗角從進料口到排料口是遞減，即其破碎力從進料口到排料口是增大，并按鉗角成余割曲線變化。這一結果表明，由于圓弧形破碎板的鉗角由上到下遞減，故其排料區(qū)的破碎效應劇烈。又因圓弧形破碎板的鉗角小于直線形破碎板的鉗角，故整個弧形破碎腔的破碎效應也就較大。相應產(chǎn)量也就大于直線形破碎腔。
鄂破機：http://www.fenjiji.net/cp/p1.html
鄂式破碎機：http://www.hxjiqi.com/pro/20100.html
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